一、塑料合金双复合管在注聚工程中的应用（论文文献综述）
赵毅,许艳艳,朱原原,王毛毛,李大朋,王修云,肖雯雯[1]（2018）在《油气集输管道内防腐技术应用进展》文中认为针对油气田集输管道的内腐蚀问题,分别介绍了耐蚀材料、衬里技术、涂镀层技术与药剂防腐技术等管道内防腐技术及其现场应用效果,指出了耐蚀金属材料防腐效果显着,但存在经济效益差的缺点。为降低成本,选用双金属复合管替代耐蚀金属材料,但其焊缝位置腐蚀失效频发,成为制约其应用的薄弱环节。耐蚀非金属材料防腐效果显着,但耐高温性能与力学性能较差,受温度、压力与CO2、H2S、固体颗粒等介质成分的影响,衬里技术与涂镀层技术的应用范围受到限制。药剂防腐技术的防护效果与药剂类型、加药工艺密切相关,需要根据腐蚀工况监测结果进行实时调整。针对上述内防腐技术存在的问题,提出了未来内防腐技术的发展方向为改进现有内防腐技术存在的不足,提升其防护效果。同时,应开发防腐效果显着、经济成本低、施工简便、易于推广应用的防腐材料与防腐工艺技术。
范毅[2]（2017）在《多壁碳纳米管增强镍钨基复合镀膜的性能与影响因素研究》文中研究指明随着人类生产生活对能源需求的持续增长,石油与天然气的开采开发逐渐从浅地层转向深层,从陆地转向海洋,所遇井下地层环境越发恶劣,极端复杂工况增多。因此,有效的保证井下管具及设备的使用安全与寿命,是维护石油天然气开采开发过程中的重要环节。众多腐蚀防护技术中,表面技术因其经济有效性而被广泛使用,电沉积（电镀）作为其中的代表,在电子、航空、化工等领域显示出了巨大价值。如今,纳米复合电沉积技术成为该领域的重要研究方向。电沉积过程中,将固相增强纳米微粒牢固均匀的复合入金属镀膜中,使镀膜由连续相的基质金属与弥散相的纳米微粒组成。复合镀膜的形成有助于调控改善膜层多方面的性质性能。众多金属镀种中,镍钨合金由于其较高的硬度、优异的耐蚀性与抗氧化性且环境友好,被认为是理想的代铬镀层。然而,研究与实践表明,由于钨的自然沉积电势过低,使得电沉积镍钨合金体系电流效率低,阴极伴随着严重的析氢副反应,导致沉积膜层残余应力高,甚至出现微裂纹等缺陷,严重影响了镍钨合金镀膜的应用推广。多壁碳纳米管（MWCNTs）作为理想的复合材料增强体,其在电沉积复合材料的制备与应用研究中也受到了关注,已有研究表明,MWCNTs增强的金属基复合镀膜能够兼容碳纳米管的高模量、高强度、减摩润滑等特性,因而复合镀膜的物理化学稳定性得到有效改善。本文首次系统的研究了MWCNTs增强的镍钨基复合镀膜制备与性能,建立了镀液中高效分散MWCNTs的技术方法,与制备不同碳纳米管复合量的镍钨多壁碳纳米管（Ni-W/MWCNTs）复合镀膜工艺体系。本文基于Wegramyan电解液,首先通过紫外可见光谱、Zeta电位、粒度分析、电化学极化曲线等技术手段,分析了多壁碳纳米管在镀液中的分散性与聚集态尺度。研究分析发现,表面活性剂的使用能在一定程度上改善电解质溶液中MWCNTs的分散稳定性,同时降低其聚集态尺度。阴极电流效率与沉积动力学分析表明,十二烷基硫酸钠能够在不影响阴极电流效率的前提下,提升MWCNTs稳定分散能力。聚乙烯亚胺（PEI）类高分子分散剂能够显着改善电解质溶液中MWCNTs的分散稳定性,并降低其聚集体尺度。然而,PEI单一的混入会严重抑制阴极表面的电沉积过程,通过用PEI对MWCNTs进行预处理,能够在不显着影响电沉积电流效率的前提下,改善镀液中MWCNTs的稳定分散能力。在C45碳钢表面直流电沉积制备Ni-W/MWCNTs复合镀膜,研究了 MWCNTs复合前后,其对表面镀膜组成与结构的影响,结果表明,Ni-W/MWCNTs复合镀膜表面结构更显致密,膜层晶粒尺寸减小,MWCNTs的共沉积对钨的沉积影响更大,膜层中元素钨的比例有所下降。受MWCNTs场发射效应尖端放电影响所致,复合镀膜表面更显粗糙。性质与性能评价表明,Ni-W/MWCNTs复合镀膜硬度与结合强度均得到提升,同时也表现出了优异的电化学耐腐蚀性。为了进一步改善镀覆试件各方面的性质性能,脉冲电沉积在C45碳钢表面制备Ni-W/MWCNTs复合镀膜,研究讨论了各脉冲参数变化对复合镀膜中MWCNTs含量、元素钨含量及膜层硬度的影响,并通过响应曲面法对脉冲参数组合与镀膜性质性能间的关系进行计算,筛选出不同状态下的最优脉冲参数组合。脉冲电沉积所制备得Ni-W/MWCNTs复合镀膜表面形貌更加平整、致密、均一,对比直流电沉积,复合镀膜表面平均粗糙度降低,晶粒尺寸进一步减小,镀液中MWCNTs浓度在0.1-0.3g/L时,所获得复合镀膜膜层拥有较小的晶粒尺寸,8.1-8.3nm。膜层表面XPS分析表明,镍、钨的组成均存在单质的金属态与氧化态。刻蚀后的形貌观察显示出,MWCNTs与金属基质间能够较好的相融合,不存在明显的界面。脉冲电沉积复合镀膜的物理机械性能测试表明,膜层的孔隙率、摩擦系数进一步减小,硬度、附着力等进一步提升,体现出良好的机械稳定性。腐蚀挂片与电化学曲线分析显示,在不同pH下的氯化钠盐溶液中,试样均表现出优异的耐腐蚀性。使用聚乙烯亚胺对MWCNTs进行预包覆处理,显着增加了 MWCNTs在镀液中的稳定分散能力,且同时没有破坏体系沉积电流效率。脉冲电沉积在C45碳钢表面制备获得高MWCNTs复合量的Ni-W/MWCNTs复合镀膜,溶液中MWCNTs浓度0.1 g/L时,复合镀膜中MWCNTs嵌入量达近17wt.%。膜层表面平整区域与微凸起区域更加分明,晶粒组成细小。复合镀膜的物理机械性能得到改善,在弯曲、挤压实验中,试件180°的弯折并没有造成表面镀膜剥落或微裂纹的产生,MWCNTs复合镀膜在表现出高强度的同时也展现出了良好的塑性,消除了残余应力的影响。腐蚀挂片与电化学曲线分析表明,复合镀膜同时拥有优异的耐蚀性。最后,通过模拟油气开采、集输过程中代表性的高温高压、二氧化碳、硫化氢腐蚀工况,综合考察镀覆有复合镀膜的C45碳钢试件的耐腐蚀性。结果表明,Ni-W/MWCNTs复合镀膜拥有优异的耐蚀性,有效的延长了 C45类普通碳钢的使用寿命。
王荣敏[3]（2016）在《长庆含水油管道内腐蚀评价及防腐技术研究》文中提出本课题对长庆油田地面集输、长输管道及注水系统管道腐蚀进行大量现场调研,总结出管道腐蚀规律、现有防腐措施及非金属管线的应用现状。采用超声波脉冲检测方法检测管道的剩余厚度,以此判断在役埋地管线腐蚀的腐蚀情况,与此同时,对HCC内防腐及高分子合金管进行了室内实验、现场检测,将应用与否的两组数据分别进行对比,分析了其应用效果。本文还对现有的防腐管材进行了适应性评价,并从防腐性能、价格、运输安装及装卸等多方面对油田防腐工艺进行对比分析,得出经济性最好、适应性最高的防腐工艺。研究得出,长庆油田管道内腐蚀较外腐蚀严重,最大腐蚀壁厚损失率为2.6%49.0%,最大点蚀速率0.030.7mm/a。管道防腐采用的有效措施为涂覆防腐层、采用非金属管材。整体在线内挤衬防腐工艺可有效保护钢质管道,敷设新管线时可比玻璃钢管节约成本15%30%,更换旧管道所需投资仅占重新购买新管线的1/41/6,推广应用前景良好。高分子合金衬里管线耐蚀性较好。HCC整体防腐内衬管在价格、装运搬卸及维护方式等方面比非金属管材有明显优势。
方祖磊,吕青松,程士好,任靳玉[4]（2016）在《海底隧道排水管材的比选》文中认为为了提高国内海底隧道排水系统管材的安全可靠性,以青岛胶州湾隧道和厦门过海隧道的相关设计、运营经验为例,对比分析了几种常见管材的综合性能特点。结果表明,过海公路隧道的排水管材宜采用加强防腐处理的碳钢管,过海轨道交通隧道的排水管材宜采用不锈钢管。
李骁[5]（2015）在《AZ31/AA5083双金属方盒件气压胀形—冷缩结合工艺研究》文中进行了进一步梳理超塑气压胀形是超塑性领域中的典型应用,但两种合金板材同步气压胀形并通过冷缩而结合很少有人进行研究。本课题针对AZ31镁板和AA5083铝板在热胀冷缩能力上的差异性,完成了双金属方盒件先气胀成形后冷缩结合的组合工艺,从有限元模拟和实验两方面对双金属方盒件的气胀-冷缩结合工艺进行了深入探讨。借助MSC.Marc通用有限元软件分别开展了结构场和热场的模拟。整个胀形过程可分为三个阶段:自由胀形,底部贴模和充填圆角阶段,各阶段下,板材厚度减薄最严重的区域从拱顶逐渐转移至方盒件面与面相交的圆角处,最终底面圆角和拐角处减薄率为58.83%和60.18%;并借助不同模型分析了不同方盒边长和深度之比下的壁厚分布情况,模拟厚度值与实验值的最大相对误差为10.92%,方盒件的最小壁厚值及其出现的位置由其贴模程度和模具型腔尺寸共同决定,当边长/深度比为2.30时,底面圆角和拐角半径为7.21mm和9.18mm,成形度较好。热场模拟结果表明:原始半径为45mm,厚度分别为1.0mm的AZ31/AA5083双金属板从435o C的成形温度空冷至室温大约需要8min。厚度均为1.0mm的AZ31/AA5083双金属方盒件气压胀形实验结果表明,边长56mm、深度20mm的方盒件的适宜成形温度为435o C,加压方式为阶跃式加压法,初始气压1.00MPa,终了气压2.00MPa,每10min加压0.25MPa;成形时间为2700s,最高应变速率模拟范围为2.259E-43.808E-4s-1,该组工艺参数可使AZ31和AA5083塑性匹配、变形协调,得到底面圆角和拐角半径为5.1mm和9.4mm的方盒件;各工艺参数值是通过对方盒件的成形度来影响厚度分布的;AZ31镁合金成形后晶粒出现粗化现象,变形量最大处的晶粒尺寸较原始晶粒增幅约1.78倍,而较静态退火下增幅约67%,此现象认为是有变形诱发晶粒长大效应作用的结果。总厚度均为1.6mm等厚度的AA5083单双层板对比实验结果表明,双层板的塑性低于同厚度下的单层板,板间间隙起到关键影响。双金属方盒件的板间结合程度是衡量气胀-冷缩结合工艺性能的重要指标。为此通过有限元模拟和理论推导得出方盒件板间接触力大小:方盒件侧壁处的接触力模拟值范围约为3251MPa,底部约为2448MPa,理论估算值约为42.878MPa。针对冷缩阶段可能出现的失稳现象,推导得出直径为80mm的双金属筒形件中内层板凸起的临界压应力约为24.75MPa,而本课题方盒件的临界压应力约为84.76MPa。
阳利军,张国庆,李妍[6]（2014）在《海洋平台海水管道管材选择》文中提出本文针对海洋平台的特点,分别介绍了海洋平台上海水介质管道使用的几种材质管道,分析了它们的优缺点,并从使用寿命、耐腐蚀性能、价格综合等几个方面对几种材质进行了综合分析,最后得出了性价比较好的材质,并结合近年新投产的一些海洋平台海水介质管道采用的管材案例,得到了海水介质管道选材的较好方案。
亓树成,曾丽华,石剑英,冯金城,阙庭丽[7]（2014）在《腐蚀控制与防护技术在新疆油田的应用》文中研究指明新疆油田座落在天山北部准噶尔盆地,从地理位置角度大致可以划分为4个油田区域:北部沙漠油区（石南、石西、陆梁等油田）、西北部油区（克拉玛依、百口泉、乌尔禾等油田）、东部油区（火烧山、北三台等油田）、南部油区（呼图壁、独山子等油田）。由于新疆油田公司涉及的开发领域广阔,地理结构复杂,气候差异性明显,因此油田设备的腐蚀机理极为复杂。新疆油田经过近几十年的不断开发后,地下原油含水率和采出水矿化度明显升高,且地下采出水多呈弱碱性（pH值在7.58.5）、部分区块高
林存刚[8]（2014）在《盾构掘进地面隆陷及潮汐作用江底盾构隧道性状研究》文中研究指明目前国内水下盾构隧道建设方兴未艾,其施工环境效应及结构稳定性的研究应运而生。本文研究在杭州水下盾构隧道的建设背景下展开,依托于杭州庆春路过江隧道的工程实践,通过现场试验和理论计算研究了盾构掘进引起的地面隆陷及钱塘江潮汐对隧道结构受力性状的影响,旨在深入认识水下盾构隧道施工环境扰动及其长期结构性状。本文研究内容总体上分为2部分,分别为盾构掘进引起的地面隆陷和钱塘江潮汐作用下盾构隧道的受力性状。（一）盾构掘进引起的地面隆陷庆春路隧道建设期间,对盾构掘进引起的地面隆陷进行了大量的现场监测,并实时记录了盾构掘进参数。通过实测分析,总结了杭州软土中盾构掘进引起地面竖向位移的特征和规律,并对各传统地面沉降计算理论的适用性进行评析。在实测基础之上,引入土力学和流体力学的若干基本理论计算盾构掘进引起的地面隆陷。主要创新点如下：（1）提出了盾构非水平掘进时的地面隆陷Mindlin解数值积分算法。（2）在实测基础之上发现横向地面注浆隆起符合高斯分布,与地层损失沉降叠加,提出考虑注浆隆起效应的广义Peck公式。（3）基于源汇法推导得到在隧道围土不同收敛模式下的地面沉降计算公式,并在实测基础之上进行了经验性改进,提供了一种盾构隧道施工地层损失沉降估算的简单可靠方法。（4）提出了一种划分地层损失沉降与固结沉降的简单实用方法。（5）提供了一种盾构施工扰动超孔隙水压力及地面固结沉降的理论计算方法。（6）提出了一种考虑盾构掘进速度和停机时间的地面沉降计算理论。（7）探讨了同步注浆的时空效应,提出了考虑注浆效率和注浆分布模式的地面隆陷计算方法。（8）提出了一种基于切口超挖控制的地面隆陷计算方法。（二）钱塘江潮汐作用下盾构隧道的受力性状庆春路隧道在建设期间设计实施了结构健康监测系统,监测项目包括隧道位置钱塘江水位、隧道围压、衬砌钢筋应变、衬砌水平直径收敛以及隧道纵向沉降。依托于该健康监测系统的现场实测,主要有以下创新性研究：（1）分析了钱塘江水下盾构隧道围压及钢筋应变与水位的相关性。（2）针对隧道上覆土层透水性的不同,提出了2种水下盾构隧道衬砌设计模型,并以现场实测验证了其中之一的合理性。（3）采用惯用计算法计算水位波动引起的衬砌钢筋应变变化,并根据现场实测数据对计算弯矩进行了经验性修正,使其计算内力可用于衬砌结构应力应变分析。（4）基于上述两种水下盾构隧道衬砌设计模型,出于隧道结构安全的考量,对钱塘江极限容许水位进行了预测。
龚大为[9]（2013）在《长沙地铁建筑密集区富水砂卵地层车站基坑施工技术研究》文中研究表明论文以国家重点基础研究发展计划项目为依托,以长沙地铁1号线一期工程黄兴广场车站基坑工程为背景,采用理论计算、现场试验、数值分析等研究手段,对建筑密集区富水砂卵石地层基坑降水、土体开挖、地层加固这三方面施工技术展开研究。论文取得的主要成果如下：（1）详细分析了黄兴广场站基坑降水特征,通过现场抽水试验和压水试验确定了主要地层的渗透参数,并在此基础上通过理论计算对比分析确定了基坑的降水方法、涌水量,最后详细介绍了降水管井的布置方案与施工方法。（2）详细分析了基坑工程中常用的四种基坑内土体开挖方法,依据黄兴广场站基坑工程的特点,提出了初步的土体开挖方案,采用数值计算方法对典型段的开挖方案进行了可行性研究,验证了土体开挖方案的合理性,据此提出了黄兴广场站基坑详细的土体开挖方案。（3）对基坑工程中各种地层加固技术进行了系统分析研究,提出了满足加固的目的和符合地层特点的加固方法,采用有限元数值计算软件对黄兴广场基坑加固方案进行模拟分析,模拟计算结果表明了加固方案的有效性,最后详细阐述了基坑加固的实施工序。图50幅,表20个,参考文献95篇。
张丽[10]（2012）在《大庆油田非金属管道应用技术现状及对策》文中研究指明自20世纪90年代初,大庆油田先后在水驱、聚驱及三元复合驱的注入管线,集输油、气管线及供给管线,应用了高压玻璃钢管、钢骨架塑料复合管、柔性复合高压输送管及塑料合金复合管四大类非金属管道。非金属管道虽在大庆油田应用已有十多年的历程,管道的材料性能和预制技术逐渐成熟,施工工艺水平不断提高,在质量检验、工程设计、施工验收及生产管理等方面积累了较为成熟的经验,并建立了相应的技术标准,但在实际应用中仍存在一些问题有待于进一步研究和改善。建议加强非金属管道的质量监督,及时建立和完善非金属管道应用技术标准,进一步完善非金属管道工程管理制度,建立非金属管道室内评价体系。
二、塑料合金双复合管在注聚工程中的应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、塑料合金双复合管在注聚工程中的应用（论文提纲范文）
（2）多壁碳纳米管增强镍钨基复合镀膜的性能与影响因素研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 电沉积工艺简介 |
| 1.2 脉冲电沉积概述 |
| 1.3 复合电沉积 |
| 1.3.1 复合电沉积的一般概念 |
| 1.3.2 复合镀膜的制备特点 |
| 1.3.3 复合电沉积的分类 |
| 1.3.4 复合电沉积的反应机理 |
| 1.3.5 复合电沉积的影响因素 |
| 1.3.6 纳米复合电沉积发展现状 |
| 1.3.7 复合电沉积的发展趋势 |
| 1.4 电沉积钨合金概述 |
| 1.4.1 钨合金共沉积机理概述 |
| 1.4.2 Ni-W系纳米复合镀膜的研究现状 |
| 1.5 本课题主要研究内容及意义 |
| 第2章 研究与实验方法 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 实验材料与试剂 |
| 2.3 复合镀膜的制备方法 |
| 2.3.1 试样的镀前处理 |
| 2.3.2 电沉积实验装置 |
| 2.4 复合镀膜性能测试方法 |
| 2.4.1 表面形貌及成分组成 |
| 2.4.2 X射线衍射测试 |
| 2.4.3 原子力显微镜分析 |
| 2.4.4 X射线光电子能谱分析 |
| 2.4.5 镀膜显微硬度测试 |
| 2.4.6 镀膜附着力评价 |
| 2.4.7 镀膜结合强度评价 |
| 2.4.8 镀膜孔隙率测试 |
| 2.4.9 镀膜厚度测定 |
| 2.4.10 摩擦磨损性能测试 |
| 2.4.11 挂片腐蚀失重测试 |
| 2.4.12 电化学性能测试及分析 |
| 第3章 镀液体系中MWCNTs分散稳定性及沉积动力学 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 MWCNTs的前处理 |
| 3.2.1 MWCNTs表面氧化处理后的物性分析 |
| 3.3 MWCNTs在镀液体系中的分散性研究 |
| 3.3.1 MWCNTs在镀液体系中的粒度分布及Zeta电位 |
| 3.3.2 表面活性剂对镀液体系中MWCNTs分散性的影响 |
| 3.3.3 聚乙烯亚胺对镀液体系中MWCNTs分散性的影响 |
| 3.4 复合电沉积体系的沉积动力学分析 |
| 3.4.1 不同镀液体系的电流效率及沉积动力学分析 |
| 3.4.2 MWCNTs的预包覆处理及体系沉积动力学分析 |
| 3.4.3 镀液体系的分散稳定性 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 碳钢表面直流电沉积Ni-W/MWCNTs复合膜工艺与性能研究 |
| 4.1 Ni-W/MWCNTs复合镀膜的制备 |
| 4.2 Ni-W/MWCNTs复合镀膜的结构与组成 |
| 4.2.1 Ni-W/MWCNTs复合镀膜的形貌及组成 |
| 4.2.2 Ni-W/MWCNTs复合镀膜的XRD分析 |
| 4.2.3 Ni-W/MWCNTs复合镀膜的AFM分析 |
| 4.2.4 Ni-W/MWCNTs复合镀膜的XPS分析 |
| 4.3 MWCNTs共沉积过程探讨 |
| 4.4 Ni-W/MWCNTs复合镀膜的物理性能表征 |
| 4.4.1 孔隙率测试 |
| 4.4.2 镀膜结合强度测试 |
| 4.4.3 镀膜硬度测试 |
| 4.5 腐蚀电化学分析 |
| 4.5.1 开路电位随时间的变化 |
| 4.5.2 电化学曲线分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 碳钢表面脉冲电沉积Ni-W/MWCNTs复合膜工艺与性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 Ni-W/MWCNTs复合镀膜的制备 |
| 5.3 脉冲参数对复合镀膜组成与结构的影响 |
| 5.3.1 脉冲参数对复合镀膜表面形貌的影响 |
| 5.3.2 脉冲参数对复合镀膜中MWCNTs含量的影响 |
| 5.3.3 脉冲参数对复合镀膜中钨含量的影响 |
| 5.3.4 脉冲参数对复合镀膜显微硬度的影响 |
| 5.4 Ni-W/MWCNTs复合镀膜的结构与组成 |
| 5.4.1 脉冲电沉积Ni-W/MWCNTs复合镀膜的形貌与元素组成 |
| 5.4.2 脉冲电沉积Ni-W/MWCNTs复合镀膜的XRD分析 |
| 5.4.3 脉冲电沉积Ni-W/MWCNTs复合镀膜的AFM分析 |
| 5.4.4 脉冲电沉积Ni-W/MWCNTs复合镀膜的XPS分析 |
| 5.5 脉冲电沉积Ni-W/MWCNTs复合镀膜的物理性能 |
| 5.5.1 孔隙率评价 |
| 5.5.2 显微硬度评价 |
| 5.5.3 镀膜结合强度测试 |
| 5.5.4 弯曲试验 |
| 5.5.5 MWCNTs与Ni-W基质间的界面关系 |
| 5.5.6 摩擦性能 |
| 5.6 脉冲电沉积Ni-W/MWCNTs复合镀膜的耐蚀性及电化学行为分析 |
| 5.6.1 挂片腐蚀测试 |
| 5.6.2 Ni-W/MWCNTs复合镀膜的电化学行为 |
| 5.7 本章小结 |
| 第6章 高含MWCNTs镍钨基复合镀膜的制备及其性能研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 MWCNTs的预处理 |
| 6.3 高含MWCNTs的Ni-W/MWCNTs复合镀膜的制备 |
| 6.4 高含MWCNTs的Ni-W/MWCNTs复合镀膜的组成与结构 |
| 6.4.1 复合镀膜形貌、组成与MWCNTs含量的变化 |
| 6.4.2 高MWCNTs含量的Ni-W/MWCNTs复合镀膜AFM分析 |
| 6.4.3 Ni-W/MWCNTs复合镀膜的XRD分析 |
| 6.5 高MWCNTs含量的Ni-W/MWCNTs复合镀膜的物理性质 |
| 6.5.1 孔隙率评价 |
| 6.5.2 显微硬度评价 |
| 6.5.3 膜层结合强度测试 |
| 6.5.4 弯曲试验 |
| 6.5.5 摩擦性能 |
| 6.6 高含MWCNTs的Ni-W/MWCNTs复合镀膜的耐蚀性及电化学行为 |
| 6.6.1 挂片腐蚀测试 |
| 6.6.2 Ni-W/MWCNTs复合镀膜的电化学行为 |
| 6.7 本章小结 |
| 第7章 Ni-W/MWCNTs复合镀膜在模拟油气田环境中耐蚀性研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 盐雾腐蚀试验 |
| 7.3 常压静态浸泡腐蚀失重测试 |
| 7.4 高温高压浸泡腐蚀失重测试 |
| 7.5 SSC-B四点弯曲应力腐蚀实验 |
| 7.6 复合镀膜弯曲疲劳测试 |
| 7.7 本章小结 |
| 第8章 结论与展望 |
| 8.1 主要结论 |
| 8.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及科研成果 |
（3）长庆含水油管道内腐蚀评价及防腐技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题来源及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国外研究现状 |
| 1.2.2 国内研究现状 |
| 1.3 研究内容及成果 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 研究成果 |
| 第二章 长庆油田腐蚀分类及现场数据采集分析 |
| 2.1 腐蚀分类 |
| 2.1.1 外腐蚀 |
| 2.1.2 内腐蚀 |
| 2.2 腐蚀类型 |
| 2.2.1 均匀腐蚀 |
| 2.2.2 局部腐蚀 |
| 2.3 现场管道腐蚀情况分析 |
| 2.3.1 集油、输油管道腐蚀 |
| 2.3.2 长输管线腐蚀 |
| 2.4 地面集输管道防腐措施分析 |
| 2.4.1 涂覆防腐层 |
| 2.4.2 采用非金属管线 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 含水油管道内腐蚀评价 |
| 3.1 防腐工艺介绍 |
| 3.1.1 内防腐工艺 |
| 3.1.2 外防腐工艺 |
| 3.2 埋地管线内腐蚀检测评价 |
| 3.2.1 检测内容及执行标准 |
| 3.2.2 检测方法及原理 |
| 3.2.3 评价标准 |
| 3.2.4 检测过程及结论 |
| 3.3 HCC环氧纤维内衬检测评价 |
| 3.3.1 现场试验效果 |
| 3.3.2 防腐性能室内 |
| 3.4 高分子合金管检测评价 |
| 3.4.1 检测样本 |
| 3.4.2 检测内容 |
| 3.4.3 检测结果 |
| 3.4.4 实验结论 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 防腐管材适用性及工艺评价 |
| 4.1 集油管道防腐管材适用性评价 |
| 4.1.1 分类 |
| 4.1.2 室内评价 |
| 4.1.3 现场应用评价 |
| 4.1.4 防腐管材选型建议 |
| 4.2 防腐工艺对比与评价 |
| 4.2.1 防腐性能 |
| 4.2.2 价格 |
| 4.2.3 装卸搬运 |
| 4.2.4 现场施工安装 |
| 4.2.5 维护方式 |
| 4.3 本章小结 |
| 结论及建议 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（4）海底隧道排水管材的比选（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 排水管道的功能特点 |
| 2 几种常见的管材 |
| 2.1 铜镍合金管 |
| 2.2 碳钢管 |
| 2.3 不锈钢管 |
| 2.4 钢骨架塑料复合管 |
| 3 综合技术经济比较 |
| 4 小结 |
（5）AZ31/AA5083双金属方盒件气压胀形—冷缩结合工艺研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 铝合金和镁合金与超塑性气胀成形工艺综述 |
| 1.2.1 铝合金和镁合金超塑成形实验研究 |
| 1.2.2 超塑气胀成形数值模拟研究 |
| 1.3 异种材料压力复合工艺综述 |
| 1.3.1 轧制及拉深复合工艺 |
| 1.3.2 液压胀接工艺 |
| 1.3.3 气压胀形-冷缩结合工艺研究 |
| 1.4 热应力与热机耦合有限元分析 |
| 1.4.1 热应力分析 |
| 1.4.2 热机耦合有限元分析 |
| 1.5 结构的屈曲失稳 |
| 1.6 主要研究内容 |
| 第2章 实验材料和设备 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 实验设备及模具 |
| 2.3 成形原理 |
| 2.4 实验方法 |
| 2.4.1 胀形件壁厚的测量 |
| 2.4.2 金相实验 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 AZ31/AA5083 双金属方盒件气压胀形-冷缩结合工艺过程数值模拟 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 双金属方盒件有限元模拟 |
| 3.2.1 热传导模型的建立 |
| 3.2.2 热传导模拟结果及分析 |
| 3.2.3 双金属方盒件气胀及冷缩模型的建立 |
| 3.2.4 双金属方盒件气胀模拟结果及分析 |
| 3.2.5 双金属方盒件冷缩模拟结果及分析 |
| 3.3 不同模具尺寸下方盒件成形结果有限元模拟 |
| 3.3.1 不同方盒凹模半边长下有限元模拟结果及分析 |
| 3.3.2 不同方盒凹模半边长下胀形件壁厚拟合结果 |
| 3.3.3 不同模具深度下的有限元模拟结果及实验分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 AZ31/AA5083 双金属方盒件气胀-冷缩结合工艺实验研究及厚度解析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 AZ31/AA5083 双金属方盒件气胀适宜温度、压力和时间确定 |
| 4.2.1 成形温度的确定 |
| 4.2.2 成形压力的确定 |
| 4.2.3 成形时间的确定 |
| 4.2.4 成形过程中扩散连接的影响 |
| 4.3 不同工艺参数对方盒件壁厚分布的影响 |
| 4.3.1 方盒件壁厚分布规律 |
| 4.3.2 成形温度对壁厚的影响 |
| 4.3.3 成形压力对壁厚的影响 |
| 4.3.4 成形时间对壁厚的影响 |
| 4.4 内外层方盒件破裂顺序分析 |
| 4.5 气胀过程中AZ31 镁合金组织演变分析 |
| 4.6 双层板与单层板气胀成形性能比较 |
| 4.7 成形过程中厚度解析 |
| 4.7.1 基本假设 |
| 4.7.2 三阶段厚度解析过程 |
| 4.8 本章小结 |
| 第5章 双金属方盒件层间结合力及内层失稳分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 双金属方盒件冷缩阶段板间结合状态及分析 |
| 5.2.1 冷缩阶段板间结合状态分析 |
| 5.2.2 冷缩阶段板间接触压力模拟结果及分析 |
| 5.2.3 冷缩阶段板间平均接触压应力理论计算 |
| 5.2.4 双金属方盒件特征线处结合状态分析 |
| 5.2.5 控制结合力大小的工艺措施 |
| 5.3 双金属筒形及方盒件冷缩阶段失稳分析 |
| 5.3.1 双金属筒形件失稳分析 |
| 5.3.2 双金属方盒件失稳分析 |
| 5.3.3 冷缩阶段内层件底部厚度变化及分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文及其他成果 |
| 致谢 |
（6）海洋平台海水管道管材选择（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 海水系统常用管材 |
| 1.1 铜镍合金管 |
| 1.2 碳钢管 |
| 1.3 不锈钢管 |
| 1.4 玻璃钢管 |
| 1.5 钢骨架塑料复合管 |
| 2 经济技术性能比较 |
| 3 结论 |
（7）腐蚀控制与防护技术在新疆油田的应用（论文提纲范文）
| 1 新疆油田的腐蚀特点 |
| 1.1 油田井下管具的腐蚀 |
| 1.1.1 油管腐蚀 |
| 1.1.2 套管腐蚀 |
| 1.1.3 钻杆腐蚀 |
| 1.2 油田地面集输设施的腐蚀 |
| 1.2.1 储罐和管道内腐蚀的特点 |
| 1.3 埋地管线的腐蚀 |
| 1.3.1 土壤的电阻率 |
| 1.3.2 土壤的p H值 |
| 1.3.3 土壤的含水量 |
| 2 腐蚀与防护技术在新疆油田的应用现状 |
| 2.1 缓蚀剂 |
| 2.2 非金属管线 |
| 2.2.1 塑料合金双复合管 |
| 2.2.2 玻璃钢管缠绕管 |
| 2.2.3钢骨架塑料复合管 |
| 2.2.4 柔性复合管 |
| 2.3防腐涂料 |
| 2.3.1 粉末涂料 |
| 2.3.2 富锌涂料 |
| 2.3.3 鳞片涂料 |
| 2.3.4 带锈和防锈底漆 |
| 2.4 电化学保护 |
| 2.5 电镀材料及其技术 |
| 3结论 |
（8）盾构掘进地面隆陷及潮汐作用江底盾构隧道性状研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景和选题意义 |
| 1.1.1 水下隧道相较于桥梁的优势 |
| 1.1.2 水下盾构隧道面临的挑战与技术难题 |
| 1.2 国内外研究现状综述 |
| 1.2.1 隧道施工引起的土层位移 |
| 1.2.2 盾构隧道衬砌围压计算、结构设计及长期性状 |
| 1.3 现有研究的局限 |
| 1.3.1 隧道施工引起的土层位移 |
| 1.3.2 盾构隧道的结构设计与长期性状 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 1.4.1 盾构隧道掘进引起的地面隆陷 |
| 1.4.2 钱塘江水下盾构隧道结构设计与长期性状 |
| 第2章 盾构掘进引起的施工期地面隆陷 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 工程概况及工程水文地质 |
| 2.2.1 工程概况 |
| 2.2.2 工程水文地质条件 |
| 2.3 杭州软土中盾构施工地面沉降特征 |
| 2.3.1 地面沉降监测布置 |
| 2.3.2 地面沉降监测分析 |
| 2.3.3 传统预测理论的适用性 |
| 2.4 考虑施工过程的盾构掘进地面隆陷分析 |
| 2.4.1 力学模型的建立与求解 |
| 2.4.2 地面隆陷实测与计算 |
| 2.4.3 参数敏感性分析 |
| 2.5 盾构非水平掘进地面隆陷计算 |
| 2.5.1 非水平掘进地面隆陷计算 |
| 2.5.2 工程实例分析 |
| 2.6 考虑注浆作用的地面隆陷预测 |
| 2.6.1 同步注浆简介 |
| 2.6.2 考虑注浆隆起的地面隆陷预测 |
| 2.7 盾构隧道施工地面沉降虚拟镜像算法 |
| 2.7.1 虚拟镜像技术的基本原理 |
| 2.7.2 地面沉降的求解 |
| 2.7.3 实例验证与算法改进 |
| 2.8 小结 |
| 第3章 盾构掘进引起的地面固结沉降 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 地层损失沉降与固结沉降的划分 |
| 3.2.1 沉降槽宽度参数K随时间的变化 |
| 3.2.2 地层损失沉降与固结沉降的划分 |
| 3.3 横向地面固结沉降的特征 |
| 3.4 固结沉降随时间的发展 |
| 3.5 固结沉降的影响因素及控制 |
| 3.6 盾构施工固结问题的讨论与计算 |
| 3.6.1 q、f与p作用下附加应力的计算 |
| 3.6.2 q、f与p作用下超孔隙水压力的计算 |
| 3.6.3 地层损失下附加应力及超孔隙水压力的计算 |
| 3.6.4 固结沉降的计算 |
| 3.6.5 算例分析 |
| 3.7 小结 |
| 第4章 盾构掘进参数对地面隆陷的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 各掘进参数的综合效应 |
| 4.2.1 盾构掘进参数效应的综述 |
| 4.2.2 实例分析 |
| 4.3 掘进速度及非正常停机的影响 |
| 4.3.1 计算模型的建立及求解 |
| 4.3.2 实例分析 |
| 4.4 同步注浆的效应 |
| 4.4.1 注浆效率的影响 |
| 4.4.2 注浆分布的影响 |
| 4.4.3 注浆对上覆结构的影响 |
| 4.5 切口超挖的影响 |
| 4.5.1 计算模型的建立与求解 |
| 4.5.2 算例分析 |
| 4.6 小结 |
| 第5章 钱塘江潮汐作用下盾构隧道性状研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 隧道健康监测系统的设计及实施 |
| 5.2.1 振动量测技术与分布式光纤传感技术的简介 |
| 5.2.2 庆春路隧道结构健康监测系统的设计与实施 |
| 5.3 钱塘江水位的变化规律 |
| 5.3.1 钱塘江河口段概述 |
| 5.3.2 实测水位变化规律 |
| 5.4 隧道围压与钢筋应变监测分析 |
| 5.4.1 隧道围压的变化规律及其与水位的相关性 |
| 5.4.2 钢筋应变的变化规律及其与水位的相关性 |
| 5.5 考虑水位变化的盾构隧道衬砌设计 |
| 5.5.1 水下盾构隧道的设计模型 |
| 5.5.2 衬砌外力和内力的理论计算 |
| 5.5.3 理论设计模型的实测验证 |
| 5.5.4 水下盾构隧道结构安全评析 |
| 5.6 小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 研究内容概述 |
| 6.1.1 盾构掘进引起的地面隆陷 |
| 6.1.2 钱塘江潮汐作用下盾构隧道受力性状 |
| 6.2 结论 |
| 6.3 展望 |
| 6.3.1 本文研究的局限 |
| 6.3.2 本文研究的深化 |
| 6.3.3 本文研究的延拓 |
| 参考文献 |
| 作者简介及在读期间科研成果 |
| 作者简介 |
| 在读期间科研成果 |
| 主要论文 |
| 参与科研项目及获奖情况 |
（9）长沙地铁建筑密集区富水砂卵地层车站基坑施工技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 依托工程概况 |
| 1.2.1 工程简介 |
| 1.2.2 工程地质条件 |
| 1.2.3 水文特征 |
| 1.2.4 地层物理力学指标 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 基坑降水技术研究现状 |
| 1.3.2 基坑开挖技术研究现状 |
| 1.3.3 基坑加固技术研究现状 |
| 1.3.4 基坑数值模拟技术研究现状 |
| 1.4 主要研究内容及技术路线图 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 技术路线图 |
| 第2章 基坑降水技术研究 |
| 2.1 黄兴广场站基坑降水类型分析 |
| 2.1.1 黄兴广场站地下水分类 |
| 2.1.2 基坑降水的类型 |
| 2.1.3 黄兴广场站基坑止水结构及降水类型 |
| 2.2 黄兴广场站基坑地层渗透系数的试验确定 |
| 2.2.1 渗流理论介绍 |
| 2.2.3 抽水试验与压水试验介绍 |
| 2.2.4 砂卵石层渗透系数的确定 |
| 2.2.5 基岩渗透系数的确定 |
| 2.3 黄兴广场站基坑疏干降水方法的确定 |
| 2.3.1 疏干降水目的与分类 |
| 2.3.2 降水常用方法 |
| 2.3.3 黄兴广场站基坑疏干降水方法确定 |
| 2.4 黄兴广场站基坑降水方案的设计与实施 |
| 2.4.1 黄兴广场站基坑降水设计 |
| 2.4.2 降水管井的布置与施工 |
| 2.4.3 水位监测孔的布置与施工 |
| 2.4.4 降水施工中应注意事项 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 基坑土体开挖技术研究 |
| 3.1 基坑土体开挖方式研究 |
| 3.1.1 基坑土体开挖方法 |
| 3.1.2 针对地铁车站基坑挖土方法研究 |
| 3.1.3 黄兴广场站基坑开挖方案研究 |
| 3.2 黄兴广场站基坑盖挖逆作标准段数值模拟 |
| 3.2.1 数值软件介绍 |
| 3.2.2 数值模拟过程介绍 |
| 3.2.3 数值计算结果分析 |
| 3.3 黄兴广场站基坑土体开挖方案具体实施 |
| 3.3.1 土体开挖总体方案 |
| 3.3.2 明挖法土方开挖 |
| 3.3.3 盖挖法土方开挖 |
| 3.3.4 土方回填及道路恢复 |
| 3.3.5 基坑开挖质量控制措施 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 基坑加固技术研究 |
| 4.1 基坑工程中加固作用的分析 |
| 4.1.1 基坑工程中加固的作用 |
| 4.1.2 基坑工程中常用土体加固方法 |
| 4.1.3 各种加固方法适应性分析 |
| 4.1.4 加固方案的确定 |
| 4.2 注浆加固技术研究 |
| 4.2.1 常用注浆加固工艺介绍 |
| 4.2.2 地层注浆加固理论研究 |
| 4.2.3 注浆质量检测手段研究 |
| 4.2.4 注浆材料研究 |
| 4.3 注浆加固效果的数值分析 |
| 4.3.1 数值模拟分析的目的 |
| 4.3.2 数值模拟过程 |
| 4.3.3 数值模拟计算结果分析 |
| 4.4 黄兴广场加固方案的现场实施 |
| 4.4.1 注浆加固方法最终确定 |
| 4.4.2 注浆加固现场实施 |
| 4.4.3 注浆质量检验及结果 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 主要研究结论 |
| 5.2 存在问题与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位论文期间发表论文及科研情况 |
| 致谢 |
（10）大庆油田非金属管道应用技术现状及对策（论文提纲范文）
| 1 非金属管道应用现状 |
| 1.1 高压玻璃钢管 |
| 1.2 钢骨架聚乙烯塑料复合管 |
| 1.3 柔性复合管 |
| 1.4 塑料合金复合管 |
| 2 存在的问题及对策 |
| 2.1 加强非金属管道的质量监督 |
| 2.2 及时建立和完善非金属管道应用技术标准 |
| 2.3 进一步完善非金属管道工程管理制度 |
| 2.4 建立非金属管道室内评价体系 |
| 3 结语 |
四、塑料合金双复合管在注聚工程中的应用（论文参考文献）
- [1]油气集输管道内防腐技术应用进展[J]. 赵毅,许艳艳,朱原原,王毛毛,李大朋,王修云,肖雯雯. 装备环境工程, 2018(06)
- [2]多壁碳纳米管增强镍钨基复合镀膜的性能与影响因素研究[D]. 范毅. 西南石油大学, 2017(05)
- [3]长庆含水油管道内腐蚀评价及防腐技术研究[D]. 王荣敏. 中国石油大学(华东), 2016(07)
- [4]海底隧道排水管材的比选[J]. 方祖磊,吕青松,程士好,任靳玉. 给水排水, 2016(10)
- [5]AZ31/AA5083双金属方盒件气压胀形—冷缩结合工艺研究[D]. 李骁. 哈尔滨工业大学, 2015(02)
- [6]海洋平台海水管道管材选择[J]. 阳利军,张国庆,李妍. 全面腐蚀控制, 2014(10)
- [7]腐蚀控制与防护技术在新疆油田的应用[J]. 亓树成,曾丽华,石剑英,冯金城,阙庭丽. 化工进展, 2014(05)
- [8]盾构掘进地面隆陷及潮汐作用江底盾构隧道性状研究[D]. 林存刚. 浙江大学, 2014(12)
- [9]长沙地铁建筑密集区富水砂卵地层车站基坑施工技术研究[D]. 龚大为. 中南大学, 2013(05)
- [10]大庆油田非金属管道应用技术现状及对策[J]. 张丽. 油气田地面工程, 2012(11)